聚氨酯发泡保温管反应谱法或时程分析法

应重新进行计算并使其满足要求，管桁架结构设计后，杆件不宜替换，如由于备料困难等原因进行杆件替换，应根据截面及刚度等效的原则进行，被替换的杆件应不是结构的主要受力杆件，且数量不宜过多（通常不超过全部杆件的5），否则应复核。（3）分析管桁架结构因温度变化而产生的内力时，可将温差引起的杆件固端反力作为等效荷载反向作用在杆件两端节点上聚氨酯发泡保温管然后按有限元法分析管桁架结构的温度应力是指在温度场变化作用下产生的应力，温度场变化范围应取施工安装完毕时的气温与当地常年高或低气温之差（以升温为正）。一般情况下，可取均匀温度场，但对某些大型复杂结构，在有些情况下（如室内构件与室外构件、迎光面构件与背光面构件等）会形成梯度较大的温度场分布，此时应进行温度场分析，确定合理的温度场分布。

　　预应力管桁架结构分析时，可根据具体情况将预应力作为初始内力或外力来考虑然后按有限元法进行分析。对于索，应考虑几何非线性的影响，并应按预应力施加程序对预应力施工全部进行分析。之3结构抗震计算（1）在单维作用下，对空间网格结构进行多遇作用下的效应计算时，可采用振型反应谱法，对于体形复杂或重要的大跨度结构，应采用时程分析法进行补充计算。（2）按时程分析法计算管桁架结构效应时，其动力平衡方程应为记录和一组人工模拟的加速度时程曲线，其平均影响系数曲线应与振型反应谱法所采用的影响系数曲线在统计意义上相符。加速度曲线峰值应根据与抗震设防烈度相应的多遇加速度时程曲线大值进行调整，并应选择足够长的动持续时间（4）采用振型反应谱法进行单维效应分析时，空间网格结构j节点振型、i节点的水平或竖向作用标准值按下式确定（6）当采用振型反应谱法进行管桁架结构效应分析时，对于管桁架结构，建议*少取前25~30个振型，以进行效应组合；对于体形特别复杂或重要的管桁架结构，取更多振型进行效应组合。

　　在抗震分析时，应考虑支承体系对空间网格结构受力的影响。此时可将管桁架结构与支承体系共同考虑，按整体分析模型进行计算；也可把支承体系简化为管桁架结构的弹性支座，按弹性支承模型进行计算（8）在进行结构效应分析时，对于周边落地的管桁架结构，阻尼比（阻尼系数与临界阻尼系数之比）值可取0.02；对有混凝土结构支承体系的管桁架结构，阻尼比可取0.03。（9）对于体形复杂或较大跨度的管桁架结构，宜进行作用下效应分析。进行效应计算时，可采用随机振动分析方法聚氨酯发泡保温管反应谱法或时程分析法。当按反应谱法进行空间网格结构三维效应分析时，结构各节点大位移响应与各杆件大内力响应可按《空间网格结构技术规程》JGJ7-2010）附录F中的公式进行组合计算。5.3管桁架结构的秆件设计（1）管桁架结构的杆件可采用普通型钢或薄壁型钢。管材宜采用高频焊管或无缝钢管，当有条件时应采用薄壁管型截面。杆件采用的钢材牌号和质量等级应符合现行标准《钢结构设计规范》（GB50017-2003）的规定。杆件截面应按现行标准《钢结构设计规范》（GB50017—2003）根据强度和稳定性的要求计算确定。（2）确定杆件的长细比时，其计算长度应按表5-1采用。